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第四章 三環(huán)減速器振動系統(tǒng)激勵源載荷識別

§4-1 前言
在第三章中我們建立了三環(huán)減速器的數(shù)學(xué)模型和理論模型，并用有限元法對三環(huán)減速器系統(tǒng)的Ⅱ子模型系統(tǒng)進(jìn)行了動態(tài)特性的計算，求解出了其固有特性參數(shù)，稱之為結(jié)構(gòu)動力學(xué)的第一類逆問題。獲得了Ⅱ子模型后，若能求出Ⅰ子模型對Ⅱ子模型產(chǎn)生的激勵力F（t），我們便能采用相應(yīng)的方法進(jìn)行三環(huán)減速器振動系統(tǒng)響應(yīng)分析和振動控制、噪聲研究等。
這里，我們就有兩部分工作要做：
一、識別載荷F（t）——結(jié)構(gòu)的動力學(xué)第二類逆問題；
二、系統(tǒng)響應(yīng)計算——結(jié)構(gòu)的動力學(xué)的正問題；
本章我們僅討論載荷識別問題，而把系統(tǒng)響應(yīng)計算問題（即振動噪聲預(yù)估計算問題）放在第五章中討論。
在這里我們SHQ40型三環(huán)減速器為例進(jìn)行載荷識別的計算。我們采取的方法是：
1、對系統(tǒng)輸入軸進(jìn)行脈沖激勵實驗，通過FFT計算出其頻響函數(shù)。
2、由實測振動系統(tǒng)的響應(yīng)信號及頻響函數(shù)僅推導(dǎo)出輸入激勵力F（t）。
§4-2 載荷識別技術(shù)
§4-1.1 振動系統(tǒng)的動態(tài)特性
一個振動系統(tǒng)的動態(tài)特性，可以用頻響函數(shù)畫描述。頻響函數(shù)為：

式中：y（t）——輸出函數(shù)；
x（t）——輸入函數(shù)；
h（t）——頻響函數(shù)的逆變換
輸入函數(shù)是作用于振動系統(tǒng)的激勵信號；輸出函數(shù)y（t）是振動系統(tǒng)對激勵的響應(yīng)信號。由式（4.3）可知，系統(tǒng)的輸出函數(shù)y（t）等于輸入函數(shù)x（t）與函數(shù)h（t）的卷積，h（t）的作用相當(dāng)于給輸入函數(shù)加權(quán)處理，所以稱h（t）為系統(tǒng)的權(quán)函數(shù)。權(quán)函數(shù)是由系統(tǒng)的本身特性所決定，因此只要測量得到系統(tǒng)的激勵x（t）和響應(yīng)y（t），就可弄清楚系統(tǒng)的權(quán)函數(shù)h（t），從而也弄清了振動系統(tǒng)的特性。式（4.1）和式（4.2）是式（4.3）在頻域內(nèi)的計算公式，從上式中可以看出，在頻式范圍內(nèi)，輸入與輸出之間只是簡單的乘積關(guān)系，更有利于分析。
對一個未知的振動系統(tǒng)進(jìn)行載荷識別，即求輸入函數(shù)，由式（4.1）、（4.2）、（4.3）可知，我們必須知道系統(tǒng)的輸出函數(shù)和頻響函數(shù)。輸出函數(shù)我們可以通過試驗實測出實際工況下的響應(yīng)函數(shù)Y（ω），而頻響函數(shù)H（ω）我們也必須通過一定的試驗而求出。
振動系統(tǒng)在任何一種激勵x（t）之下都能反映出系統(tǒng)特性——頻響函數(shù)H（ω）。但不同的激勵方法，所用測度和分析手段有很大差別，所得結(jié)果的正確性也有不同。目前常用的激勵方法有正弦激勵、瞬態(tài)激勵和隨機(jī)激勵三大類。各有其適宜和范圍和優(yōu)缺點，在此我們僅討論瞬態(tài)激勵法中的脈中激勵。
§4-2.2 脈沖激勵
瞬態(tài)測試是測量系統(tǒng)瞬態(tài)響應(yīng)的一種方法，雖然測試試精度比穩(wěn)態(tài)正弦法稍遜，但只要信號處理方法得當(dāng)，仍可獲得滿意的精度，而其測試效率高，非常便于在線或?qū)崟r地處理系統(tǒng)的振動問題。
脈沖激勵是瞬態(tài)激勵測驗試法中一種，最常用的方法就是錘擊法。脈沖激勵的理論基礎(chǔ)是采用單位脈沖函數(shù)δ（t）對被測結(jié)構(gòu)對象激勵。其脈沖的持續(xù)時間t→o，其頻率范圍為無限大，且是連續(xù)的。在脈沖力寬頻信號的激勵下，就能把試驗對象的所有各階固有頻率都激發(fā)出來。把脈沖力和激發(fā)起來的響應(yīng)信號同時輸入數(shù)字信號處理分析系統(tǒng)的兩個通道中，進(jìn)行模數(shù)轉(zhuǎn)換和濾波后，就可作快速富利葉變換（FFT），分析出它們各自的幅值譜、相們譜，再經(jīng)計算，得出它們的頻響函數(shù)等。
脈沖測度中的幾個重要問題：
一、采樣頻率f_s的確定
工程上測得的信號大多數(shù)是模擬信號，為了能利用數(shù)字計算機(jī)進(jìn)行處量，首先必須對模擬信號進(jìn)行數(shù)字化處理，即采樣和量化處理。
信號的數(shù)字化處理，首先要對連續(xù)的時間歷程信號x（t）進(jìn)行采樣。按照通常的Shanon采樣定理選擇采樣頻率f_s等于或大于信號處理所需求的最高上限頻率f_max的兩倍，即f_s≥2f_max。對于脈沖信號來說，由脈沖寬度T僅是毫秒甚至1/10毫秒的數(shù)量級。如果僅按采樣定理來確定f_s時，很有可能會使脈沖信號失真，甚至根本采不到信號。經(jīng)過對各種不同形狀的脈沖力分析研究后認(rèn)為，在一個力脈沖內(nèi)能采得5～7個點，即f_s≥5/T～7/T，力譜幅值和相位的誤差就可以控制得很小。因此在進(jìn)行脈沖激勵試驗中采樣頻率f_s應(yīng)同時滿足兩個條件：

f_s≥2f_max (4.4)

f_s≥5/T

同時還應(yīng)兼顧考慮頻率分辯率的問題。在此我們就不詳細(xì)論述了，讀者可參考資料[45]、[90]、[145]、[146]。
二、觸發(fā)方式的選擇
當(dāng)力脈沖信號和響應(yīng)信號輸入分析系統(tǒng)時，要求分析系統(tǒng)同步進(jìn)行采樣，需要有個觸發(fā)信號控制分析系統(tǒng)。通常產(chǎn)生觸發(fā)信號的方式有：外觸發(fā)、內(nèi)觸發(fā)和手動觸發(fā)三種。手動觸發(fā)憑操作者的熟練經(jīng)驗來控制，而外觸發(fā)則改變了原定的脈沖力和力譜特性，產(chǎn)生一定的誤差。目前常用的是內(nèi)觸發(fā)方式，即用力脈沖信號本身作為觸發(fā)信號，當(dāng)力信號送入到規(guī)定的電平時，分析系統(tǒng)就開始采樣。內(nèi)觸發(fā)方式首先要注意觸發(fā)電平的選擇，不能采用過零觸發(fā)方式，以避免由于噪聲干擾而發(fā)生誤觸發(fā)；其次要確定力脈沖的大小，應(yīng)盡量選擇小一些，但必雙略高于噪聲電平，這樣即可以減小信號的丟失，又可使系統(tǒng)不發(fā)生誤觸發(fā)。
三、平均化技術(shù)的作用
脈沖測試系統(tǒng)在實際試驗過程中，真實的信號中往往有噪聲。根據(jù)兩互不相關(guān)獨產(chǎn)信號的互譜經(jīng)多次平均后逐步趨向于零的道理，通過多次平均后，用功率譜密度函數(shù)求得的頻響函數(shù)中，就可去除輸出端噪聲的影響。但是輸入端的噪聲還不能消除。因此，在試驗時要盡可能使輸入端噪聲控制在最小的范圍內(nèi)。
為了考察噪聲對所得頻響函數(shù)的影響程度，即檢驗試驗結(jié)果的可靠程度，可以用相干函數(shù)作判斷。在脈沖激勵時，一般認(rèn)為其值大于0.75，也就可以了。
四、加窗處理
對任意信號x（t）的有限截取，在頻譜會產(chǎn)生一種“皺紋效應(yīng)”，這實質(zhì)是由于截斷而造成的泄漏誤差，在信號處理過程中采用窗函數(shù)截取，稱為加窗處理，即對被分析的信號x（t）的不同時刻給予不同的加權(quán)，使截斷的影響盡量小。一般選擇原則是窗函數(shù)的旁瓣高度與主瓣高度之比盡量小，且旁瓣高度衰減的快。另外主瓣的寬度也不能太大，即涌使頻率分辨率降低太多。一般是以降低頻率分辯率來換取泄漏的減少。
窗函數(shù)有許多種，常見的矩形窗、漢字窗（hanning）、海明（Hamming）窗、伯來克曼（Blackman）窗、SinX/X窗、力窗、指數(shù)窗等。各有其優(yōu)缺點，適用于不同要求的情況，在此，我們僅討論適用于脈沖激勵試驗測量頻響函數(shù)的力窗和指數(shù)窗。
1、力窗（Force Window）
力窗也是矩形窗的一種，僅用有限的窗寬用于分析計算，如圖4-1示。力窗函數(shù)為：

只有落入范圍A≤n≤B內(nèi)的波形才能用于分析計算，而在此范圍之外的部分則被置為零值考慮。力窗用于以下兩種情況：
a.在分析脈沖波形時，用于除去噪聲影響。
b.當(dāng)一個分析窗區(qū)間內(nèi)包含多于兩個周期的波形時，力窗能使FFT法僅分析其中一個周期的波形信號。
2、指數(shù)窗（Eesponential Window）
當(dāng)振動系統(tǒng)受到脈沖激勵時，往往征呈自由衰減振動，系統(tǒng)阻尼越小，幅值衰減的時間越長，在進(jìn)行有限點采樣時因截斷而造成的能量泄漏越大，頻譜產(chǎn)生的畸變越嚴(yán)重。為補(bǔ)償這種形式的泄漏，最好的辦法是以指數(shù)窗來對原信號加權(quán)，加速其衰減，使得加窗后的信號在載斷前基本上衰減到零。
指數(shù)窗函數(shù)的一般表達(dá)式為：

W（n△t）=e^{-p（n△t）} （4.6）

e——自然對數(shù)的底；
p——指數(shù)窗衰減率；
n——信號的采樣序，k=1，2……N；
△t—采樣間隔時間；
§4-3 三環(huán)減速器載荷識別
我們以SHQ40型三環(huán)減速器為例，來計算振動系統(tǒng)的Ⅰ子系統(tǒng)對Ⅱ子系統(tǒng)的激勵力的大小。這里我們京有兩部分工作要做；
一、計算頻響函數(shù)H（ω）；
二、計算激勵力
§4-3.1 三環(huán)減速器頻響函數(shù)
我們對SHQ40型三環(huán)減速器進(jìn)行脈沖激勵試驗，其試驗方案布置如圖6-1示。用脈沖錘24敲擊試件7輸入軸上測點14的X向，用傳感器20沿測點12的X向取出信號經(jīng)放大器21放大后送入磁帶記錄儀22記錄并用CF-355型頻譜分析儀23分析計算，由繪圖儀27輸出，試件7上測點布置圖如圖6-4所示。
脈沖錘擊信號送入 CF-355中的S通道，響應(yīng)信號送入B通道，對脈沖激勵所加的力窗函數(shù)及內(nèi)觸發(fā)脈沖的方向、數(shù)值大小及位置如圖4-1示，對脈沖響應(yīng)所加的指數(shù)窗函數(shù)如圖4-2示。
脈沖激勵信號的時域信號及自動功率譜密度函數(shù)如圖4-3所示。脈沖響應(yīng)信號的時域波形及自功率譜密度函數(shù)如圖4-4所示，從圖中可以看出脈沖激勵信號和脈沖響應(yīng)信號均較為理想。
有了脈沖激勵信號和脈沖響應(yīng)信號后，CF-355頻譜分析儀就能計算出測點12X向由于14點X向激勵間的頻響函數(shù)H（ω）及其相干函數(shù)，如圖4-5所示。圖4-6是頻響函數(shù)H（ω）的倒數(shù)。

圖4-1 力窗及觸發(fā)脈沖

圖4-2 指數(shù)窗

圖4-3 脈沖激勵信號

圖4-4 脈沖響應(yīng)信號

圖4-5 頻響函數(shù)和相干函數(shù)

圖4-6 頻響函數(shù)的倒數(shù)

§4-3.2 三環(huán)減速器載荷識別
根據(jù)式（4.1）可知：

而根據(jù)功率譜密度函數(shù)G與幅值譜密度函數(shù)的關(guān)系有式。

則:對于一定時間T有:

圖4-7 1000rpm-100kgm工況

圖4-8 1000rpm-250gm工況

圖4-9 1000rpm-350gm工況

圖4-10 1000rpm-400gm工況

圖4-11 1000rpm-100kgm工況|X（ω）|

圖4-12 1000rpm-250kgm工況|X(ω)|

圖4-13 1000rpm-350kgm工況|X(ω)|

圖4-14 1000rpm-400kgm工況|X(ω)|

表4-1 SHQ40在1000rpm-100kgm工況下載荷譜表

頻率	γ2	|H(ω)|-1		|Y(ω)|	|X(ω)|
0 50 100 160 215 280 300 370 410 480 560 610 670 710 750 820 860 915 965 1025 1065 1100 1160 1220 1275 1315 1360 1400 1445 1500 1545 1600 1645 1690 1720 1775 1845 1900 1950 2000	0.5059 0.6375 0.7213 0.8037 0.8367 0.9930 0.8962 0.9908 0.9856 0.9869 0.9611 0.9889 0.9724 0.9905 0.9802 0.9858 0.9895 0.9832 0.9728 0.9797 0.9711 0.9725 0.9816 0.9915 0.9751 0.9980 0.9863 0.9881 0.9857 0.9951 0.9680 0.9534 0.9973 0.9835 0.9546 0.9672 0.9874 0.9980 0.9824 0.9929	0.0889 0.0998 0.326 0.244 0.197 0.284 0.160 0.155 0.163 0.273 0.321 0.381 0.577 0.400 0.174 0.584 0.738 0.631 0.360 0.325 0.285 0.316 0.468 0.532 0.404 0.263 0.214 0.245 0.301 0.240 1.04 0.527 0.942 1.03 0.719 0.506 0.254 0.212 0.240 0.164	195 149 182 2040 382 274 225 314 669 494 197 323 310 319 217 287 119 460 743 410 433 250 106 210 124 168 216 177 434 207 201 221 520 645 365 582 618 408 386 508	62 47 58 645 121 87 71 99 212 156 62 102 98 101 69 91 38 145 235 130 137 79 34 66 39 53 68 56 137 65 64 70 164 204 115 184 195 129 122 161	5.5 5 19 157 24 25 11 15 34 43 20 39 57 40 12 53 28 92 85 42 39 25 16 35 16 14 15 14 41 16 66 37 155 210 83 93 50 27 29 26

表4-2 SHQ40在1000rpm-250kgm工況下載荷譜表

表4-3 SHQ40在1000rpm-350kgm工況下載荷譜表

頻率	γ2	|H(ω)|-1		|Y(ω)|	|X(ω)|
0 50 100 160 215 280 300 370 410 480 560 610 670 710 750 820 860 915 965 1025 1065 1100 1160 1220 1275 1315 1360 1400 1445 1500 1545 1600 1645 1690 1720 1775 1845 1900 1950 2000	0.5059 0.6375 0.7213 0.8037 0.8367 0.9930 0.8962 0.9908 0.9856 0.9869 0.9611 0.9889 0.9724 0.9905 0.9802 0.9858 0.9895 0.9832 0.9728 0.9797 0.9711 0.9725 0.9816 0.9915 0.9751 0.9980 0.9863 0.9881 0.9857 0.9951 0.9680 0.9534 0.9973 0.9835 0.9546 0.9672 0.9874 0.9980 0.9824 0.9929	0.0889 0.0998 0.326 0.244 0.197 0.284 0.160 0.155 0.163 0.273 0.321 0.381 0.577 0.400 0.174 0.584 0.738 0.631 0.360 0.325 0.285 0.316 0.468 0.532 0.404 0.263 0.214 0.245 0.301 0.240 1.04 0.527 0.942 1.03 0.719 0.506 0.254 0.212 0.240 0.164	29.3 1690 1500 870 263 227 1100 734 691 279 271 676 188 1030 835 301 1220 1562 2110 2310 809 783 989 290 280 819 1010 180 1060 398 328 354 517 609 1575 401 1665 1030 1090 109	9 534 474 276 83 72 348 232 219 88 86 217 59 326 264 95 386 491 670 731 250 248 313 92 89 259 319 57 335 126 104 112 164 193 498 127 525 326 345 34	0.8 53 155 66 16 20 56 36 36 24 28 93 34 130 46 56 285 315 238 237 73 78 140 49 36 68 68 14 101 30 108 59 154 198 358 64 135 69 83 6

表4-4 SHQ40在1000rpm-400kgm工況下載荷譜表

頻率	γ2	|H(ω)|-1		|Y(ω)|	|X(ω)|
0 50 100 160 215 280 300 370 410 480 560 610 670 710 750 820 860 915 965 1025 1065 1100 1160 1220 1275 1315 1360 1400 1445 1500 1545 1600 1645 1690 1720 1775 1845 1900 1950 2000	0.5059 0.6375 0.7213 0.8037 0.8367 0.9930 0.8962 0.9908 0.9856 0.9869 0.9611 0.9889 0.9724 0.9905 0.9802 0.9858 0.9895 0.9832 0.9728 0.9797 0.9711 0.9725 0.9816 0.9915 0.9751 0.9980 0.9863 0.9881 0.9857 0.9951 0.9680 0.9534 0.9973 0.9835 0.9546 0.9672 0.9874 0.9980 0.9824 0.9929	0.0889 0.0998 0.326 0.244 0.197 0.284 0.160 0.155 0.163 0.273 0.321 0.381 0.577 0.400 0.174 0.584 0.738 0.631 0.360 0.325 0.285 0.316 0.468 0.532 0.404 0.263 0.214 0.245 0.301 0.240 1.04 0.527 0.942 1.03 0.719 0.506 0.254 0.212 0.240 0.164	53.7 1280 2400 983 365 286 739 337 256 171 637 197 331 1060 40.3 197 1730 2310 1690 1370 1400 319 767 48.8 447 561 770 690 243 1360 186 527 424 2300 1170 1620 581 140 310 539	17 405 759 311 115 90 234 107 81 54 201 62 105 335 13 62 547 731 534 433 443 101 243 15 141 177 244 218 77 430 59 167 134 727 370 512 184 44 98 170	1.5 40 247 76 23 26 37 17 13 15 65 24 61 134 2 36 404 461 192 141 126 32 114 8 57 47 52 53 23 103 61 88 126 749 266 259 47 9 24 28

從表4-1、表4-2、表4-3和表4-4及圖4-11、圖4-12、圖13及圖4-14中分析可知，三環(huán)減速器產(chǎn)生振動與噪聲的激勵源主要有三種：
1.平面四桿機(jī)構(gòu)在死點位置時對各軸造成的沖擊（350Hz以下）；
2.平面四桿機(jī)構(gòu)在死點位置對齒輪副造成的沖擊（1700Hz左右）；
3.齒輪副嚙合產(chǎn)生的沖擊（850Hz左右）。

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