第6章 兩級(jí)三環(huán)減速器用于抽油機(jī)的探討
6.1 引言
有桿抽油方法是各油田最為廣泛使用的一種人工舉升采油法,占我國機(jī)械采油井的90%以上。有桿抽油設(shè)備的地面驅(qū)動(dòng)部分就是抽油機(jī)。而減速器是抽油機(jī)的重要部件,其作用是傳遞動(dòng)力和降低運(yùn)動(dòng)速度,將電動(dòng)機(jī)的高速轉(zhuǎn)動(dòng)(1450,96,735r/min)變?yōu)槌橛蜋C(jī)曲柄的低速轉(zhuǎn)動(dòng)(4~15r/min)。由于抽油機(jī)的工況惡劣和在用的外嚙合減速器的特點(diǎn),減速器的一級(jí)傳動(dòng)齒輪壽命短,影響了抽油機(jī)的正常工作。三環(huán)減速器是在普通減速器技術(shù)的基礎(chǔ)上開發(fā)的一種新型傳動(dòng)裝置,其基本件運(yùn)動(dòng)和受力均勻并充分利用了功率分流和內(nèi)嚙合多齒接觸的原理,因而它具有體積小、重量輕(比普通軟齒面圓柱齒輪減速器輕1/3-2/3)、結(jié)構(gòu)緊湊、傳動(dòng)比大、傳動(dòng)效率高(單級(jí)為92%-96%)、承載能力大等優(yōu)點(diǎn)。筆者提出了一種以金屬彈性均載環(huán)作為均載和隔離振動(dòng)元件的積極隔振的可用于抽油機(jī)的新型帶有同步帶傳動(dòng)的完全平衡均載減振的三環(huán)減速器,該減速器齒輪傳動(dòng)部分的慣性力和慣性力矩完全平衡,同步帶傳動(dòng)實(shí)現(xiàn)了三環(huán)傳動(dòng)的雙軸輸入和功率分流及均載,并克服了死點(diǎn)問題,彈性均載環(huán)實(shí)現(xiàn)了三環(huán)減速器均載和減振。本章筆者首先對(duì)一種新型抽油機(jī)進(jìn)行了結(jié)構(gòu)、運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力學(xué)研究,隨后提出了一種可用于抽油機(jī)的新型三環(huán)減速器,最后,根據(jù)振動(dòng)理論對(duì)處于彈性支撐的輸出軸進(jìn)行了動(dòng)態(tài)受力分析,結(jié)果表明:該新型三環(huán)減速器完全可取代在用的減速器用在抽油機(jī)上,且新型三環(huán)減速器有著優(yōu)越的動(dòng)力學(xué)性能。
6.2 雙擺增程式抽油機(jī)的幾何尺寸計(jì)算及動(dòng)力分析
6.2.1結(jié)構(gòu)及工作原理
雙擺增程式抽油機(jī)的結(jié)構(gòu)如圖6-1所示。其工作原理為:電機(jī)的高速旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng),通過兩級(jí)三環(huán)減速器、四連桿機(jī)構(gòu)轉(zhuǎn)變成游梁的往復(fù)擺動(dòng),游梁上的擺輪隨游梁一起擺動(dòng),再通過鏈條纏繞滑輪組傳動(dòng)并帶動(dòng)光桿上下運(yùn)動(dòng),實(shí)現(xiàn)抽油過程。該機(jī)是利用鏈條行程是擺輪行程兩倍的原理,實(shí)現(xiàn)增程的。
6.2.2 雙擺增程式抽油機(jī)的幾何尺寸計(jì)算
雙擺增程抽油機(jī)幾何關(guān)系如圖6-2所示。
雙擺增程式抽油機(jī)主體機(jī)機(jī)由四連桿機(jī)構(gòu)和滑輪組組成,各桿件的尺寸決定了抽油機(jī)的運(yùn)動(dòng)性能。相關(guān)的幾何參數(shù)計(jì)算公式如下:
(1)曲柄位置角φ,井口位于觀察者左側(cè),曲柄鉛直且位于時(shí)針12點(diǎn)的位置時(shí),φ=0,曲柄順時(shí)針旋轉(zhuǎn)為正。
(2)機(jī)架位置角φ0,當(dāng)φ=0時(shí),曲柄與機(jī)架K0所夾的角:
(3)當(dāng)曲柄處于任意位置時(shí)的其它參數(shù)公式如下:
6.2.3 運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力分析
曲柄隨減速器輸出軸作勻速圓周運(yùn)動(dòng),連桿作平面運(yùn)動(dòng),游梁繞支架軸承中心擺動(dòng),安裝在游梁上的擺輪隨游梁一起擺動(dòng),通過鏈條繞滑輪組傳動(dòng),抽油機(jī)懸點(diǎn)加速度的大小是評(píng)價(jià)抽油機(jī)優(yōu)劣的重要因素之一,外負(fù)荷是引起三環(huán)減速器振動(dòng)的重要因素。
1.四桿機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)分析 曲柄角速度:
ω1=2πn/60,
式中 n——曲柄轉(zhuǎn)速,(r/min)。
連桿角速度:
游梁角速度:
連桿角加速度:
游梁角加速度:
2.連桿力和曲柄軸扭矩計(jì)算 設(shè)地游梁上作用有鏈條拉力W2、W3,連桿作用力P連,游藝機(jī)梁支點(diǎn)o1的反作用力R平、R垂,游梁重和擺輪重的折合力Q游以及平衡重Q平。
對(duì)o1作力矩平衡式,得出P連:
式中 l平——平衡重質(zhì)心到o1的距離;
l游——考慮擺輪后的游梁質(zhì)心到o1的距離;
W——懸點(diǎn)載荷;
η——單滑輪的效率。
在曲柄銷處的作用力有切向力T,連桿作用力P連,曲柄折合力Q曲,曲柄軸承沿曲柄的反作用力P柄以及曲柄質(zhì)量造成的離主力Q曲ω2R/g。
對(duì)曲柄軸中心o作力矩平衡式,得扭矩
公式(6-2)、(6-3)為雙擺機(jī)減速器曲柄軸扭矩的計(jì)算公式。
同型的雙擺機(jī)與塔架機(jī)相比,具有減速器配備功率低,整機(jī)高度低,重量輕,投資小等優(yōu)點(diǎn)。
6.3 用于抽油機(jī)的兩級(jí)三環(huán)減速器
6.3.1 結(jié)構(gòu)及工作原理
用于抽油機(jī)的新型兩級(jí)三環(huán)減速器的結(jié)構(gòu)如圖6-3所示。
其工作原理為:電機(jī)軸上的小帶輪通過嚙合傳動(dòng),帶動(dòng)同步帶運(yùn)動(dòng),同步帶再通過嚙合傳動(dòng),帶動(dòng)兩大帶輪同步旋轉(zhuǎn),實(shí)現(xiàn)一級(jí)減速、均載和功率分流。相同的大帶輪使三環(huán)減速器的曲柄軸1和8同步旋轉(zhuǎn),傳動(dòng)環(huán)板上的內(nèi)齒圈2, 3和4與輸出軸7上的外齒輪6相嚙合,形成了大傳動(dòng)比,實(shí)現(xiàn)了二級(jí)減速及動(dòng)力傳遞。三環(huán)減速器輪齒嚙合的均載由彈性均載環(huán)實(shí)現(xiàn)。采用平頂圓弧齒同步帶傳動(dòng)作為一級(jí)減速的目的是進(jìn)行功率分流并形成雙軸輸入以克服死點(diǎn),同時(shí)還可增加減速器的傳動(dòng)比,并使內(nèi)齒環(huán)板的運(yùn)動(dòng)速度下降,這樣,能夠使減速器在重載高速的條件下,環(huán)板引起箱體5的振動(dòng)較小。同時(shí),可采用價(jià)格較低的轉(zhuǎn)速在1500r/min 以上的高速電機(jī)。
6.3.2結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及用于抽油機(jī)應(yīng)注意的問題
設(shè)計(jì)的新型三環(huán)減速器由于在結(jié)構(gòu)上采用了對(duì)稱布置的承載能力高(多齒嚙合)的內(nèi)嚙合傳動(dòng),并利用了內(nèi)齒環(huán)板上的內(nèi)齒圈的空間體積,使完全相同( 2和4可看作為一塊)的兩塊內(nèi)齒環(huán)板均勻的分擔(dān)輸出軸外齒輪上的載荷,這使每個(gè)輪齒所受的負(fù)荷較小。減速器是機(jī)械采油用抽油機(jī)的重要部件,目前,主要采用雙圓弧齒輪減速器,該部件采用的是兩級(jí)外嚙合傳動(dòng),傳動(dòng)過程中的嚙合齒數(shù)較小,單齒受的力較大,一級(jí)傳動(dòng)輪齒易發(fā)生破壞。同時(shí),外嚙合使得減速器的體積和重量大。安裝在輸出軸軸承外圈和軸承孔座之間的彈性均載環(huán)的彈性變形使得輸出軸上的外齒輪浮動(dòng),可以補(bǔ)償減速器的制造、安裝誤差和傳動(dòng)中的變形,實(shí)現(xiàn)三環(huán)減速器的均載和減振。針對(duì)抽油機(jī)的工況,我們認(rèn)為,帶有同步帶傳動(dòng)的完全平衡均載減振的新型三環(huán)減速器完全可用于抽油機(jī),一級(jí)同步帶傳動(dòng)既能實(shí)現(xiàn)三環(huán)傳動(dòng)所需的同步輸入,又可通過調(diào)整大小兩同步帶輪的尺寸比例(調(diào)一級(jí)傳動(dòng)比),實(shí)現(xiàn)調(diào)整抽油機(jī)的沖次,滿足生產(chǎn)需要。剎車裝置布置在輸入軸無帶輪一側(cè)。輸出軸處在減速器的中心,抽油機(jī)的兩根曲柄分別對(duì)稱安裝在輸出軸的兩外伸端上,這使得減速器受力合理。為了避免曲柄轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)與輸入軸端的同步帶輪相碰,應(yīng)使輸出軸的外伸端向外伸出長―些。
6.4用于抽油機(jī)的兩級(jí)三環(huán)減速器的振動(dòng)分析
6.4.1動(dòng)力學(xué)模型
抽油機(jī)曲柄軸的彎曲和扭轉(zhuǎn)剛度較高,而設(shè)計(jì)的彈性支撐的剛度較低,又由于重載工況下,內(nèi)嚙合時(shí),嚙合的齒數(shù)較多,嚙合剛度波動(dòng)小,可看成定值,且嚙合剛度遠(yuǎn)高于彈性支撐剛度,故曲柄軸可簡化成水平布置的軸對(duì)稱剛性轉(zhuǎn)子在兩個(gè)完全相同的彈性支撐中回轉(zhuǎn)的形式,且輪齒的 的合點(diǎn)受恒定的嚙合力作用。如圖6-4所示。
設(shè):彈性支撐的剛度和阻礙尼分別為k和c,輸出軸與曲柄和平衡塊構(gòu)成的轉(zhuǎn)子的主中心軸慣性矩為H,赤道慣性矩為B,質(zhì)量為Q,R為中心對(duì)回轉(zhuǎn)軸線的偏心距,L中心到支撐點(diǎn)的距離,左右彈性支撐上相應(yīng)兩點(diǎn)的坐標(biāo)分別為y1,x1和y2,x2。λ1,λ2,λ3,λ4為載荷分配不均勻的影響系數(shù),可由均載試驗(yàn)的結(jié)果或力平衡方程求得,若均載效果好,均載系數(shù)接近1,λ1,λ2,λ3,λ4的值近似為0。
依據(jù)牛頓第二定律和慣性中心運(yùn)動(dòng)的理論以及在相對(duì)運(yùn)動(dòng)中對(duì)于慣性中心的力矩理論,可得轉(zhuǎn)子的運(yùn)動(dòng)微分方程為:
用矩陣形式表示為:
式中
方程中的慣性矩陣、阻尼矩陣和剛度矩陣均勻?yàn)榉菍?duì)角陣,故,該方程是一個(gè)相互耦合的二階常微分方程組。
6.4.2 激振力的處理
方程右端的激勵(lì)精圖治振力是復(fù)雜周期函數(shù),依據(jù)傅里葉級(jí)數(shù)展開原量,可將非簡諧的周期性激振力展成多個(gè)頻率成整倍數(shù)關(guān)系的簡諧激振力函數(shù)之和。由前面分析知,連桿力分力、慣性力和曲柄軸扭矩均為曲柄轉(zhuǎn)角的函數(shù),由于曲柄軸轉(zhuǎn)速恒定,故,激振力為時(shí)間的函數(shù),設(shè)為Pl(t),(l=1,2,3,4)其周期為T,考慮到激振力函數(shù)復(fù)雜且連桿力中的懸點(diǎn)載荷W難以用數(shù)學(xué)表達(dá)式描述,積分難以實(shí)現(xiàn),采用求和的方法求系數(shù)更為有效,以n0作為一個(gè)周期的等分區(qū)間數(shù)(一般取n0=36),時(shí)間區(qū)間為△t=T/n0,則它的傅里葉級(jí)數(shù)為:
上式中的各系數(shù)可通過自編的簡單計(jì)算機(jī)求和程序求得,均分網(wǎng)格n0越多,計(jì)算精度越高,取n0=36時(shí)的計(jì)算精度已足夠高了。
6.4.3 動(dòng)態(tài)響應(yīng)的求解方法
由于新型三環(huán)減速器的均載機(jī)構(gòu)均載效果好,均載系數(shù)接近1,則:λ1,λ2,λ3,λ4的值近似為0。
則式(6-7)-(6-6),有:
對(duì)于對(duì)稱的新型三環(huán)減速器,觀察方程(6-10),x2=x1,y2=y1是方程的解。
將上述關(guān)系代入式(6-4)和(6-5),有:
根據(jù)疊加原理,對(duì)方程(6-11)和(6-12)求解,可得系統(tǒng)在x和y方向的總響應(yīng)分別是:
式中
這里,i是x或y。
上面討論了未考慮均載影響,即:均載系數(shù)為1,λ1,λ2,λ3,λ4的值為0時(shí)的新型三環(huán)減速器彈性支撐時(shí)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)問題。若均載效果較差時(shí),則需考慮λ1,λ2,λ3,λ4的影響,即使均載較好,均載系數(shù)的影響也是不可忽略的,這時(shí)需要對(duì)方程進(jìn)行以復(fù)模態(tài)為基礎(chǔ)的復(fù)模態(tài)分析。
6.4.4討論
1.固有頻率的變化 安裝彈性均載環(huán)后,系統(tǒng)的質(zhì)量不變,但是系統(tǒng)的剛度較安裝均載環(huán)前降低許多,由公式知,系統(tǒng)無阻尼固有頻率也隨之降低。也就是說,彈性作用降低了沖擊力的幅值,使振動(dòng)減弱。
2.同步帶傳動(dòng)的影響 新型三環(huán)減速器增加了一級(jí)同步帶傳動(dòng),帶的彈性作用可有效的吸收部分高速軸運(yùn)動(dòng)時(shí)產(chǎn)生的振動(dòng),同時(shí)實(shí)現(xiàn)了兩曲柄軸的扭矩分布均勻,克服了單軸輸入時(shí)的高速軸受到的水平方向的雙向沖擊,這使得新型三環(huán)減速器的受力合理,傳動(dòng)效率高,產(chǎn)生的沖擊力變小。
3.新型結(jié)構(gòu)對(duì)振動(dòng)的影響 采用一級(jí)傳動(dòng)后,二級(jí)傳動(dòng)的輸入軸的轉(zhuǎn)速降低,二級(jí)傳動(dòng)中的單片內(nèi)齒環(huán)板所產(chǎn)生的慣性力和慣性力矩較原三環(huán)減速器的要小的多(僅為一級(jí)帶傳動(dòng)比的平方分之一),整機(jī)的慣性力和慣性力矩為零,使得慣性力(力矩)引起的振動(dòng)減弱。
6.5本章小結(jié)
本文依據(jù)功率分流、彈性環(huán)均載減振、同步齒形帶緩沖及吸振和機(jī)構(gòu)動(dòng)力平衡原理,提出了一種具有圓弧齒同步帶傳動(dòng)的完全平衡、均載減振,偏心相位差為180 。的新型三環(huán)減速器。并對(duì)該減速器用于抽油機(jī)進(jìn)行了研究。
根據(jù)機(jī)構(gòu)學(xué)理論和力學(xué)原理,建立了雙擺增程式抽油機(jī)的幾何關(guān)系式和運(yùn)動(dòng)學(xué)和動(dòng)力學(xué)方程,為振動(dòng)分析提供了激振力研究了新型減速器用于抽油機(jī)的可行性,提出了用于抽油機(jī)的新型三環(huán)減速器設(shè)計(jì)中應(yīng)注意的幾個(gè)問題。
依據(jù)振動(dòng)理論建立了具有彈性支撐的輸出軸的動(dòng)力學(xué)分析模型,采用周期函數(shù)的傅里葉級(jí)數(shù)展開,將復(fù)雜的激振力分解成為多個(gè)頻率成整倍數(shù)關(guān)系的簡諧激勵(lì)函數(shù),其系數(shù)采用在區(qū)間內(nèi)均分后再求和的方法得到。依據(jù)牛頓第二定律和慣性中心運(yùn)動(dòng)的理論以及在相對(duì)運(yùn)動(dòng)中對(duì)于慣性中心的力矩理論,導(dǎo)出了相互耦和的運(yùn)動(dòng)微分方程,并給出了動(dòng)態(tài)響應(yīng)表達(dá)式,結(jié)果表明,輸出軸兩端支撐同步,保證了輪齒的良好嚙合。該新型減速器可用作抽油機(jī)的傳動(dòng)裝置。
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